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G1為基于雙鐵芯結構的交直流零磁通檢測器的傳遞函數，G2為PI比例積分放大電路的傳遞函數，G3為PA功率放大電路的傳遞函數，G4為電流反饋模塊的傳遞函數，G5為感應紋波噪聲傳遞函數，NF為負反饋環節傳遞函數。根據圖3－3，由自動控制系統相關理論，可得反饋繞組中...

假設初始狀態輸出電壓 VO 在 t=0 時刻 VO=VOH 。根據電阻分壓關系可得電路的正反 饋系數 ρ=R1/(R1+R2) ，且運放同相端電壓 V+=ρVOH 。此時運放反相端電壓 V-=V+=ρVOH, 在 0～t1 時刻，對非線性電感 L 進行正向充電...

Ve為合成電壓信號VR12經低通濾波后的誤差電壓信號。設計電路參數R1=R2，R4=R5。Q1為NPN型功率放大三極管，型號為TIP110，Q2為PNP型功率放大三極管，型號為TIP117。AB類功率放大輸出端串接反饋繞組WF及終端測量電阻RM形成反饋閉環。反...

其中一次繞組 WP 中流過一次電流為 IP ，匝數為 NP 。一次電流繞組穿過環形鐵芯 C1 及 C2 的中心，鐵芯 C1 上均勻繞制有匝數為 N1 的激磁繞組 W1 ，鐵芯 C2 上均勻繞制 有匝數為 N2 的激磁繞組 W2 。同時環形鐵芯 C1 及 C2...

無錫納吉伏針對的電流測量場景主要是一二次融合背景下，交流電網中存在部分直流分量情景，其中直流分量高為半波電流時的直流占比，即很大占比為交流分量的1/π。無錫納吉伏設計的交直流電流傳感器主要性能參數如下：（1）變比：1000:1；（2）檢測帶寬：0-50Hz；（...

當一次電流 IP>0，即為正向直流偏置，其在鐵芯 C1 中產生恒定的增磁直流磁通， 鐵芯 C1 磁化曲線將向左發生平移， 使鐵芯 C1 進入正向飽和區的閾值電流變小。 且正向 飽和閾值電流滿足 I+th1=I+th-βIp，其中 β=NP/N1 為一次繞組 ...

無錫納吉伏公司根據參數優化設計準則，進行了鐵芯選型并設計了相應電流檢測電路、信號解調電路、誤差控制電路及電流反饋電路，用雙鐵芯三繞組研制出新型交直流電流傳感器，相比同類產品的三鐵芯四繞組，四鐵芯六繞組等結構，成本極大降低，結構也得到簡化。利用比例直流疊加法，提...

當一次電流 IP>0，即為正向直流偏置，其在鐵芯 C1 中產生恒定的增磁直流磁通， 鐵芯 C1 磁化曲線將向左發生平移， 使鐵芯 C1 進入正向飽和區的閾值電流變小。 且正向 飽和閾值電流滿足 I+th1=I+th-βIp，其中 β=NP/N1 為一次繞組 ...

時間差型磁通門(Residence Time Difference Fluxgate RTD)原理的獲得來源于實驗：磁通門調峰法。調峰法實驗的具體過程如下：被測磁場通過磁通門軸向分量，這時磁通門信號的輸出便會發生一定的偏移。記錄下磁通門輸出信號在這一時刻的偏移...

標準磁通門電流傳感器實際與閉環霍爾電流傳感器結構相似，由相同帶縫隙的磁 路和用來得到零磁通的次級線圈構成。霍爾電流傳感器與磁通門電流傳感器主要的區別在于氣隙磁場檢測方式的不同：前者是通過一個霍爾元件獲得電壓信息進而得到被測電流；后者則是通過一個所謂的飽和電感來...

（b）根據式（2－33）選取低磁飽和強度BS，降低鐵芯C1截面面積或增大激磁繞組匝數N1，可有效降低鐵芯C1激磁飽和電流閾值Ith，以便于滿足假設1、3中Ith<<IC。（c）可增大激磁電壓峰值Vout或降低采樣電阻Rs的阻值，以提高鐵芯回路穩態充電電流IC，...

無錫納吉伏公司基于自激振蕩磁通門技術并結合傳統電流比較儀結構設計了新型交直流電流傳感器，介紹了其系統組成及工作原理。通過分析新型交直流傳感器的誤差來源，對傳統自激振蕩磁通門傳感器進行改進，提出了本文方案中基于雙鐵芯結構自激振蕩磁通門傳感器的交直流檢測器，同時也...

導致正半周波自激振蕩過程將不會在原時刻進入飽和區， 而是略有延后，即鐵芯 C1 工作點將滯后進入正向飽和區 B；而在正向飽和區 B 及負向 飽和區 C 中，激磁電流峰值仍然滿足 I+m=-I-m=Im=ρVOH/RS，且非線性電感時間常數未發 生變化， 因此鐵...

輸入端各個繞組與輸出端 繞組之間會相互影響，其中在輸出端產生的感應紋波電流將會直接影響終測量結果， 這是單鐵芯式結構自激振蕩磁通門傳感器閉環交直流電流測量的誤差來源之一。因此本 文設計的交直流傳感器為了抑制上述電磁感應產生的噪聲， 在原有自激振蕩磁通門傳感 器...

零磁通交直流檢測器的信號處理電路主要包括低通濾波器LPF及高通濾波器HPF以及環形鐵芯C2及反相放大器U2及采樣電阻RS2的相關設計。保證環形鐵芯C1與環形鐵芯C2的對稱性以及激磁電流iex1與激磁電流iex2的對稱性是系統達到零磁通閉環測量的重要條件，因此環...

零磁通交直流檢測器的信號處理電路主要包括低通濾波器LPF及高通濾波器HPF以及環形鐵芯C2及反相放大器U2及采樣電阻RS2的相關設計。保證環形鐵芯C1與環形鐵芯C2的對稱性以及激磁電流iex1與激磁電流iex2的對稱性是系統達到零磁通閉環測量的重要條件，因此環...

PCS是儲能系統中電池與電網之間的橋梁，通過監控與調度系統的調配，實施有效和安全的儲能和放電管理。在儲能模式下，PCS將電網的交流電轉變為直流電給電池組充電，而在并網發電模式下，PCS將電池的直流電轉變為交流電進行并網發電。因此，PCS需要具備以下特性： 可...

設計的交直流電流檢測器，激磁繞組W1匝數N1為175匝，穩壓后激磁方波電壓為±5V，根據式（4－3）及表4－2中鐵芯參數可計算交直流電流檢測器激磁頻率為129Hz，滿足檢測帶寬要求。采樣電阻RS1的穩定性及精度直接影響零磁通交直流檢測器測量結果的準確度，而且采...

當測量交直流電流時，環形鐵芯C1處于正向激磁狀態，在采樣電阻RS1上將產生正比于一次交直流電流的有用低頻信號VL1，包括直流分量信號Vdc及工頻交流信號Vfac，同時也會產生高頻無用交流分量VH1。由于環形鐵芯C2激磁狀態與鐵芯C1完全相反，因此在采樣電阻RS...

t5時刻起鐵芯C1工作點進入負向飽和區C,此時激磁感抗ZL迅速變小，因此t5～t6期間，激磁電流iex迅速反向增大，當激磁電流iex達到反向充電電流-I-m=ρVOH/RS時，電路環路增益|ρAv|>>1滿足振蕩電路起振條件，方波激磁電壓發生反轉，輸出電壓由反...

國外關于直流分量對電力變壓器影響研究頗多，直流分量的存在對于電力變壓器鐵芯的影響與電磁式電流互感器影響關注點略有不同，直流分量會導致電力變壓器鐵芯及其附近產生溫升，同時在設備殼體監測到振動現象，均嚴重危害其正常運行。1989年，更是由于地磁感應直流導致電網變壓...

傳統的電流互感器或交流比較儀，當一次電流為交直流混合電流時，一次電流中的 直流分量并不適用于電磁感應原理， 因此全部的直流分量用于鐵芯勵磁，致使鐵芯進入 飽和區， 此時電流互感器二次側電流出現畸變， 導致一二次安匝失去平衡，交流誤差***增大。非線性鐵芯...

t3時刻起鐵芯C1工作點回移至線性區A，非線性電感L仍繼續放電，此時激磁感抗ZL較大，激磁電流緩慢由I+th繼續降低，直至在t4時刻降為0。0～t4期間，構成了激磁電流iex的正半周波TP。t4時刻起鐵芯C1工作點開始由線性區A先負向飽和區B移動，在t4～t5...

G1為基于雙鐵芯結構的交直流零磁通檢測器的傳遞函數，G2為PI比例積分放大電路的傳遞函數，G3為PA功率放大電路的傳遞函數，G4為電流反饋模塊的傳遞函數，G5為感應紋波噪聲傳遞函數，NF為負反饋環節傳遞函數。根據圖3－3，由自動控制系統相關理論，可得反饋繞組中...

已知交流工頻為f=50Hz，假設自激振蕩磁通門電路激磁電壓頻率fex>>f，且為50Hz的整數倍，即滿足fex=kf(k為整數)。設一次電流中交流分量為iac，直流分量為Id。此時可以將一次電流iP表示為為：iP(t)=iac(t)+Id（2－35）由于激磁電...

為了降低直流分量對電能計量的影響及避免直流分量對交流電力設備造成損害，在 不影響交流測量精度的同時，能對直流分量進行監測，是智能配網對新一代電流測量設 備的新需求。中國電網公司在 2016 年 9 月，其運維檢修部門組織編寫了《10kV 一體化 柱上變電和配電...

t7時刻起鐵芯C1工作點回移至線性區A，非線性電感L仍繼續充電，此時激磁感抗ZL較大，激磁電流iex緩慢由I-th繼續增大，直至在t8時刻增大為0。t5～t8期間，構成了激磁電流iex的負半周波TN。至此0～t8期間構成了RL自激振蕩電路一個完整的周波，通過上...

由于高頻大功率電力電子設備應用的增加，這些設備中可能會產生交直流復合的復雜電流波形，包含直流、低頻交流和高達幾十千赫茲以上的高頻成分。高頻電力電子系統的實現依賴于整流、逆變、濾波等環節，逆變器的作用在系統中尤其重要。逆變器的拓撲結構有以下幾種形式：帶工頻變壓器...

當閉環零磁通交直流電流測量系統正常運行時， 環形鐵芯 C1 由比較放大器 U1 進行方波激磁，而環形鐵芯 C2 通過反相放大器 U2 進行方波激磁。反 相放大器 U2 為反相單比例放大器，因此環形鐵芯 C1 與環形鐵芯 C2 激磁電流幅值相同 而相位完全相反，...

磁通門電流傳感器是一種基于磁調制原理的高精度電流傳感器，具有以下優點： 高精度測量：磁通門電流傳感器能夠準確測量直流、交流和脈沖等復雜信號的電流值，測量范圍寬，精度高，過載能力強。 快速響應：磁通門電流傳感器具有快速的響應時間，能夠及時響應并測量電流的變化。...