圖3b是兩組三相橋并聯組成大電流的十二相整流電路。兩橋變壓器次級繞組電壓依次相差30°。若兩組橋的交流線電壓相等,各自的控制角也相等,則兩組橋的整流平均電壓也相等,只要極性相符合,就可以并聯運行。但是兩組整流電壓的瞬時值是不等的，兩組電源間會出現交流環流。為了限止環流,延長晶閘管的導通時間,需要加入平衡電抗器,輸出電壓ud=(ud1+ud2)/2,電流id=id1+id2。采用多相整流電路能改善功率因數，提高脈動頻率，使變壓器初級電流的波形更接近正弦波，從而***減少諧波的影響。理論上，隨著相數的增加，可進一步削弱諧波的影響。但這樣做增加了設備費用，在技術上對精確地得到相同的控制角提出了較嚴格的要求。因而需對方案的技術經濟指標進行***分析，***作出選擇。多組三相整流橋相互連接，使得整流橋電路產生的諧波相互抵消。徐匯區特點整流橋現價

采用相位控制方式以實現負載端直流電能控制的可控整流電路?？煽厥且驗檎髟褂镁哂锌刂乒δ艿木чl管。在這種電路中，只要適當控制晶閘管觸發導通瞬間的相位角，就能夠控制直流負載電壓的平均值。故稱為相控。分類相控整流電路分為單相、三相、多相整流電路3種。相控整流電路要求輸出電壓的可調控范圍要大，脈動要小，對交流電源、器件導電性能都有影響，而且變壓器也需要注意。相控整流電路是通過交流側輸入的相數的控制來進行整流控制的電路，整流兀件使用具有控制作用的晶閘管所以帶有可控性。青浦區特點整流橋貨源充足變壓器次級電壓u21和u22大小相等，相位相反，即 u21 = - u22 。式中，U2 是變壓器次級半邊繞組交流電壓的有效值。

6、在全波和橋式整流電路中，都將輸入交流電壓的負半周轉到正半周或將正半周轉到負半周，這一點與半波整流電路不同，在半波整流電路中，將輸入交流電壓一個半周切除。7、在整流電路中，輸入交流電壓的幅值遠大于二極管導通的管壓降，所以可將整流二極管的管壓降忽略不計。8、對于倍壓整流電路，它能夠輸出比輸入交流電壓更高的直流電壓，但這種電路輸出電流的能力較差，所以具有高電壓，小電流的輸出特性。9、分析上述整流電路時；主要用二極管的單向導電特性，整流二極管的導通電壓由輸入交流電壓提供。

變壓器次級電壓e2，是一個方向和大小都隨時間變化的正弦波電壓，它的波形如圖5-2（a）所示。在0～K時間內，e2為正半周即變壓器上端為正下端為負。此時二極管承受正向電壓面導通，e2通過它加在負載電阻Rfz上，在π～2π 時間內，e2為負半周，變壓器次級下端為正；上端為負。這時D承受反向電壓，不導通，Rfz，上無電壓。在2π～3π時間內，重復0～π 時間的過程，而在3π～4π時間內，又重復π～2π時間的過程…這樣反復下去，交流電的負半周就被"削"掉了，只有正半周通過Rfz，在Rfz上獲得了一個單一右向（上正下負）的電壓，如圖5-2（b）所示，達到了整流的目的，但是，負載電壓Usc。輸入三相電壓通過變壓器移相，產生幾組三相電壓輸出到整流橋。

DP型18脈沖自耦變壓整流器圖2 DP 型 18 脈沖自耦變壓整流器電路圖DP型18脈沖自耦變壓整流器的電路原理如右圖2所示，自耦變壓器用于產生滿足整流器要求的三組三相電壓。在三組三相電壓中，其中主三相電壓（Va，Vb，Vc）與電網輸入電壓幅值相位相同，直接供電給主整流橋；另外兩組輔三相電壓（Va'，Vb'，Vc'）與(Va'，Vb'，Vc')分別供電兩組輔整流橋，三組整流橋直接并聯輸出到負載。 [3]如上所述，自耦變壓整流器產生了三組三相電壓，所有電壓經整流橋并聯輸出，整流后的輸出電壓為任意時刻線電壓最大值，二極管按照相應線電壓的矢量大小切換次序選通。滯后橋臂實現零電流關斷，開關管兩端不再并聯電容，以避免開通時電容釋放的能量加大開通損耗。寶山區推廣整流橋設計

其特點是：超前橋臂實現零電壓開通，原理不變；徐匯區特點整流橋現價

右圖給出三相橋式不控整流電路示意圖，變壓器一次側繞組為三角形連接，二次側繞組為星形連接。六個整流二極管按其導通順序排列，VD1、VD3、VD5三個二極管構成共陰極三相半波整流，VD2、VD4、VD6三個二極管構成共陽極三相半波整流，電感L和電阻R串聯成阻感負載。假設輸入三相電壓對稱，交流側輸入電抗忽略不計，直流側負載電感足夠大。 [3]多相整流電路為了減小三相整流器輸入的總諧波含量，1996年，韓國Sewan Choi等人提出了12脈沖自耦變壓整流器的方案。采用12脈沖自耦變壓整流器能夠消除輸入電流中的5次、7次、17次、19次等諧波。徐匯區特點整流橋現價

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